Травление подката. Прокатка жести. Состав и техническая характеристика оборудования
Между натяжными устройствами № 2 и № 3 расположена петлевая яма, в которой полоса транспортируется без натяжения. Это позволяет произвести развязку по натяжению головной и входной частей стана.
Шестиклетевой стан 1400:
Собственно стан состоит из шести клетей кварто. Передаточные числа редукторов клетей соответственно: i1 =2,28, i2 =l,58, i3 =1,17, i4 =0,885, i5 =0,685, i6 =0,57.
Клети стана оборудованы электромеханическими нажимными устройствами, системами охлаждения валков и подачи технологической смазки (клети №5, №6), системой противоизгиба и дополнительного изгиба рабочих валков, системой автоматизации технологического процесса.
Характеристика валков шестиклетевого стана "1400" дана в таблице 1.
Таблица 1
Характеристика валков шестиклетевого стана "1400"
Выходная часть:
Основные механизмы выходной части стана: обводные ролики, летучие ножницы, моталки №1 и №2, ленточный транспортер №2, коллектор подачи горячего воздуха, для удаления остатков охлаждающей жидкости с полосы (Т °С подаваемого воздуха 50-100°).
Обводное устройство состоит из двух роликов - обводного и прижимного, диаметром 400 и 300 мм соответственно.
Летучие ножницы барабанного типа, состоят из двух ножевых барабанов: верхний диаметр - 353,57 мм, нижний - 404,08 мм. Между барабанами зубчатое зацепление с отношением зубьев 1,143. Совпадение ножей происходит через каждые 8 оборотов верхнего барабана. Количество ножей на каждом барабане - 1.
Моталки № 1, №2 консольного типа, безредукторные. Максимальное натяжение, создаваемое моталкой, до 49x103 Н (5 тс).
Система транспортеров состоит из четырех транспортеров, между лентами которых установлены удерживающие электромагниты, две откидывающиеся проводки. Транспортер № 3 - стационарный, транспортеры №1, №2, №4 - подвижные.
Стан оборудован загрузочными и отводящими транспортерами соответственно в головной и хвостовой частях и механизмами установки валков, механизмами перевалки рабочих и опорных валков, весами для взвешивания рулонов на отводящем транспортере № 1. Для ремонта, обслуживания стана, подачи рулонов для прокатки и транспортировки их после прокатки установлены электромостовые краны, крановые скобы которых для исключения травмирования рулонов снабжены накладками.
2.2 Требования, предъявляемые к подкату для шестиклетевого стана "1400"
Подкатом для шестиклетевого стана 1400 служат рулоны горячекатаных полос с обрезной кромкой, очищенных от окалины в непрерывно - травильном агрегате. Качество поверхности и геометрические размеры подката должны соответствовать требованиям ЗТУ 309-211 -2003.
Рулоны горячекатаных полос, используемых в качестве подката, должны иметь следующие параметры:
2.3 Требования, предъявляемые к прокату шестиклетевого стана "1400"
Продукцией шестиклетевого стана "1400" являются рулоны холоднокатаных полос, предназначенных для производства на последующих переделах: жести по ГОСТ 13345-85, ASTM А 623 М - 86, ASTM А 623 М - 02, JIS G 3303 - 87, JISG 3303: 2002, EN 10203 - 1991, EN 10202: 2001, и тонколистового проката по ГОСТ 16523-89, ГОСТ 9045-93, EN 10130 - 91, EN 10130 - 98, DIN 1623 - 83, DIN 1623 - 86, ASTM А 611 М - 89, ASTM А 366 М - 91, ASTM А 568 М - 96, JIS G 3141 - 96, ТУ 14-11-262-89.
Предельные значения размеров готовых холоднокатаных полос должны быть:
Рулоны готовых холоднокатаных полос, полученных после прокатки на стане "1400", должны иметь следующие параметры:
2.4 Подготовка стана к работе и его настройка
Подготовка стана к работе и его настройка осуществляется после ремонтов, перевалок прокатных валков и других профилактических остановок стана. Настройка (перенастройка) стана производится также и при изменении толщины и ширины прокатываемого металла.
Подготовка стана к прокатке основного сортамента включает в себя перечисленные ниже мероприятия:
Проверка состояния двухлысочных сочленений шпиндельных соединений клетей №5 и №6 производится механослужбой. Износ не должен превышать 30% эксплуатационного допуска на посадку.
Данная проверка обусловлена необходимостью исключения возмущений, вызывающих образование периодической разнотолщинности, увеличение порывности и других негативных факторов.
Проверка обвязки тензороликов измерителей натяжений в межклетевых промежутках с целью обеспечения стабильности натяжений производится еженедельно.
Проверка правильности калибровки показывающих приборов натяжения технологических режимов производится по мере необходимости.
Проверка состояния коллекторов охлаждения производится под контролем старшего вальцовщика слесарями СООЖ при перевалках рабочих валков с целью обеспечения стабильности теплового профиля валков. При наличии засоренных отверстий их прочищают специальным крючком или промывают коллектор под давлением.
Подготовка прокатных валков осуществляется в соответствии с требованиями ТИ ПЖ-19-2006.
Установка рабочих и опорных валков после их завалки в клеть производится включением нажимного устройства, причем верхний опорный валок опускается до появления дополнительной нагрузки на двигатели нажимных винтов (электромеханическое нажимное устройство).
Выверка рабочих валков на параллельность после их завалки в клеть производится для обеспечения равномерности обжатий по ширине полосы посредством отпечатка на образце металла длиной 1,5-2,0 м.
Для образования требуемого теплового профиля рабочих валков осуществляется их разогрев, который выполняется в следующем порядке:
После перевалки опорных валков всех клетей разогрев осуществляется прокаткой полос:
После перевалки рабочих валков всех клетей разогрев осуществляется прокаткой полос:
После перевалки рабочих валков клетей №5, №6 и №1, №4 разогрев осуществляется прокаткой полос:
После перевалки рабочих валков клети №6 разогрев осуществляется прокаткой полос:
После перевалки рабочих валков клети №5, №6 или остановки стана не более чем на 2 часа разогрев стана осуществляется прокаткой полос:
В остальных случаях разогрев стана осуществляется прокаткой 20 т. жести толщиной 0,25 - 0,36 мм.
При разогреве стана скорость прокатки должна быть не более 10-12 м/с, а ширина полос, используемых для разогрева валков, не должна быть менее ширины прокатываемого в дальнейшем металла.
Выявленные при подготовке стана к работе замечания устраняются, после чего делается вывод о готовности стана к прокатке основного сортамента.
При настройке стана выполняются следующие работы:
Выбираются соответствующие режимы обжатий, скорости и натяжений по клетям;
Выбираются необходимые уставки толщины перед клетью № 1, за клетями №2 и №6;
Настройка САРТиН (система автоматического регулирования толщины и натяжения) и САРПФ (система автоматического регулирования профиля и формы), которая производится в соответствии с требованиями "Инструкции о порядке включения, отключения и проверки комплекса системы автоматического регулирования толщины и натяжений полосы на шестиклетевом стане "1400";
Окончательная настройка валков, осуществляемая по направлению изгиба переднего обжатого конца полосы при выходе его из клетей, при смещении полосы от оси прокатки вправо необходимо опустить правый нажимной винт или поднять левый, при смещении полосы влево - опустить левый нажимной винт или поднять правый.
Прокатка жести осуществляется в номинальную толщину с допуском ± 0,01мм.
2.5 Задача рулона на стан
Рулоны подката поплавочно краном устанавливаются на приемный стеллаж перед станом таким образом, чтобы торец рулона совпадал с нанесенными на стеллаже метками. Обвязочная лента снимается вручную. Одновременно производится осмотр торцевых участков рулона. При наличии на них дефектов кромки типа "рванина", "заворот" дефектные участки отмечаются мелом.
Холодная прокатка производится на четырех клетевом стане 1400 на конечную толщину.
Основные характеристики стана:
Размеры подката, мм: толщина - 1,6 - 3,5; ширина - 750 - 1250;
Конечная толщина, мм: 0,35 - 1,00;
Длина бочек рабочих и опорных валков, мм: 1400;
Диаметр рабочих валков, мм; 440 - 400;
Диаметр опорных валков, мм: 1400 - 1300;
Чистота обработки поверхности валков: 8-9 класс;
Максимальное усилие прокатки, МН: 25,6;
Мощность двигателей: главных приводов (номинальная) по 2х2540 кВт; на разматывателе - 2х360 кВт; на моталке - 2540 кВт;
Натяжение, кН: при разматывании - 9,1 -91; при намотке - 9,0 - 90. Система охлаждении валков и полосы двухвариантная рециркуляционная;
Охлаждение водой на всех клетях с подачей на полосу технологической смазки:
В качестве смазочно - охлаждающей жидкости (СОЖ) используется
2 -5 % водная эмульсия «Quaker 402DPD». Максимальный расход охлаждающей жидкости на входных и выходных коллекторах - 6000 л/мин.
Подача СОЖ производится на рабочие валки клетей №№ 1 - 3 со стороны входа и выхода, в клети № 4 - только со стороны входа.
Нижние валки оснащены стационарными коллекторами, верхние - подвижными.
На верхние опорные валки клетей №№ 1 - 3 СОЖ подается со стороны входа и выхода, на нижние опорные валки одним коллектором со стороны выхода. Опорные валки клети № 4 охлаждаются только со стороны входа.
Предусмотрена возможность зонной подачи СОЖ (в клетях 1, 2 и 4 три зоны, 3 - пять зон). При этом все коллектора клетей №№ 1 - 3 пятизонные (средняя зонa включает 12 форсунок, остальные зоны - по шесть форсунок). В клетях 1 - 3 регулирование подачи эмульсии но зонам производится одновременно на рабочих и опорных валках (раздельно со стороны входа и выхода), а в клети № 4 - отдельно рабочих и опорных валков. Расстояние между осями крайних форсунок во всех коллекторах составляет 1260 мм. Схема расположения оборудования представлена на рисунке 6.
Рисунок 6 - Схема расположения оборудования стана 1400
1. Приемный конвейер; 2. Падающая балка; 3.Загрузочная тележка; 4. Разматыватель; 5. Станция подготовки; 6. Гильотинные ножницы; 7. Рабочие клети; 8. Редукторы главных приводов; 9. Двигатели главных приводов; 10. Передвижные тележки; 11. Моталка; 12. Приемный стол; 13. Отводящий рольганг
Краткая характеристика оборудования стана 1400 представлено в таблице 8.
Перед прокаткой производится проверка состояния оборудования стана, чистка арматуры клетей, роликов и промывка стана водой. Рабочие валки 1-4 клетей должны иметь чистоту обработки поверхности бочки шероховатостью Ra поверхности равной oт 2 мкм до 3,5 мкм. При производстве горячеоцинкованного проката холодную прокатку на стане 1400 производить на насеченных валках 4-ой клети. Шероховатость полосы после холодной прокатки должна быть равной от 0,35 мкм до 1,20 мкм. Для получения шероховатости полосы менее 0,35 мкм прокатка осуществляется на гладких рабочих валках 4-ой клети стана 1400.
Таблица 8 - Краткая характеристика оборудования стана 1400
|
Позиция на схеме |
Наименование оборудования |
Техническая характеристика и назначение оборудование |
|
Приемный конвейер с центрирующим устройством |
Назначение: для приема и транспортировки рулонов к падающей балке. Тип с подвижной балкой, управляется гидравлически; Емкость составляет 6 рулонов; Масса составляет 34,7 тонн; Скорость подъема составляет 18 мм/с; Ход составляет 250 мм; Скорость перемещения составляет 100 мм/с |
|
|
Падающая балка |
Назначение: для транспортировки рулона с подъемника и установки его на загрузочную тележку. Тип горизонтальный, V - образная, стальная сварная конструкция; Емкость составляет 1 рулон; Масса - 35,2 тонны; Длина балки составляет 1 метр; ход - 3 метра; Скорость передвижения - 200 мм/с. |
|
|
Загрузочная тележка |
Назначение: для поднятия рулона после центровки и передачи к подготовительной станции и к разматывателю. Тип - гидравлический; Емкость составляет 1 рулон; Масса - 44,3 тонны; Густая смазка поверхностей скольжения от центральной системы; жидкая с разбрызгиванием смазка редуктора |
|
|
Измеритель ширины и диаметр рулона |
В его состав входят фотоэлементы и механические щупы, которые смонтированы на кронштейнах стальной сварной конструкции. Масса измерителя составляет 2 тонны. |
|
|
Разматыватель |
Назначение: для разматывания рулона с необходимой скоростью и натяжением. Тип - плавающий с двумя изменяемыми по диаметру барабанами; Максимальная скорость составляет 390 м/мин; Максимальное натяжение при разматывании - 91 МПа; |
|
|
Двигатель |
Тип: двигатель постоянного тока CZ172.5-49-10 Мощность: 2?2540 кВт Частота вращения вала двигателя: n-0-200-400 об/мин. |
|
|
Моторная муфта |
Тип: зубчатая Максимальный передаваемый крутящий момент: 0,094 МНм |
|
|
Нажимное устройство |
Назначение: обеспечивающее перемещение валков параллельно собственным осям в вертикальной плоскости. Тип - гидравлической нажимное устройство. |
|
|
Устройство осевой регулировки |
Допустимое осевое перемещений верхнего валка: 2,5 мм Тип: рычажное |
|
|
Уравновешивающее устройство |
Тип: пружинное |
|
|
Узел станин |
Назначение: для расположения всех механизмов, узлов, элементов рабочей клети и окончательного восприятия усилия прокатки. Станина открытого типа. Конструкция узла станин: цельнолитая Материал: Высокопрочный чугун ВЧ 45-5 |
|
|
Рабочие валки |
Назначение: взаимодействую с металлом, непосредственно осуществляют пластическую деформацию. Максимальный диаметр рабочих валков составляет 440 мм; Минимальный диаметр- 400 мм; Длина бочки валков 1400 мм; Масса составляет 2750 кг. Материал валка 9Х2МФ |
|
|
Опорные валки |
Назначение: главным образом, обеспечивают минимальный прогиб рабочих валков. Максимальный диаметр опорных валков составляет 1400 мм; Минимальный диаметр- 1300 мм; Длина бочки валков 1400 мм; Длина шейки составляет 950 мм; Масса составляет 25 тонн. Максимальное усилие составляет 2600 кН; Материал валка 90ХФ. |
|
|
Подшипники |
Рабочие валки: конические роликовые подшипники качения. Для восприятия большой осевой нагрузки. Опорные валки: подшипники жидкостного трения. Для восприятия радиальной нагрузки. |
|
|
Материал: сталь 40 |
||
|
Направляющие столы |
Назначение: для направления полосы между клетями и на выходе из четвертой клети. |
|
|
Толщиномеры |
Назначение: для измерения и контроля толщины полосы. Толщиномеры изотропного типа; Класс точности - 1 |
|
|
Назначение: для сматывания полосы в рулон. Тип - с консольный барабаном; Максимальная масса рулона составляет 30 тонн; Максимальная скорость намотки - 15 м/с; Максимальный наружный диаметр рулона - 2300 мм; Максимальное натяжение - 91 кН; Номинальный диаметр 600 мм; Диаметр в сжатом состоянии 565 мм; Диаметр в разжатом состоянии 600 мм; Длина бочки барабана составляет 1400 мм; Масса барабана составляет 29,5 тонн. |
||
|
Сталкиватель рулонов |
Тип сталкивателя гидравлический. Густая смазка, которая осуществляется от центральной системы. Масса сталкивателя составляет 2,2 тонн. |
|
|
Прижимной ролик моталки |
Диаметр ролика составляет 200 мм. Диаметр бочки ролика составляет 600 мм; Масса ролика 7,8 тонн. |
|
|
Тележка для снятия рулонов |
Назначение: предназначается для транспортировки рулонов от моталки Тип тележки - гидравлическая с V - образным седлом и прижимным роликом. |
Также производится инспекция и чистка форсунок подачи смазочно-охлаждающих жидкостей во всех клетях стана. Подача смазочно-охлаждающей жидкости осуществляется одновременно с началом прокатки и прекращается с сё окончанием. Эксплуатация технологических смазочных средств осуществляется по технологической инструкции. При смотке полосы остатки эмульсии не должны попадать в рулон. Загрязненность поверхности полос после холодной прокатки с применением эмульсии не должна превышать 1 г/м? на обе стороны полосы.
Предлагается, для устранения неплоскостности холодная прокатка будет производиться с включением системы контроля плоскостности полос, в которую входит стрессометрический ролик, измеряющий распределение удельных натяжений по ширине полосы и систему селективного охлаждения рабочих валков с целью устранения асимметричных погрешностей плоскостности, которые невозможно устранить исполнительными элементами плоскостности, как, например противоизгибом.
Процесс холодной прокатки холоднокатаной малоуглеродистой стали осуществляется в соответствии с базовыми режимами, представленными в таблице 9. После прокатки полоса должна соответствовать следующим требованиям: длина утолщенных концов - не более 30 м; поперечная разнотолщинность полос - не более 1/2 суммы предельных отклонений по толщине; серповидность полос - не более 3 мм на один метр длины; не плоскостность холоднокатаных полос не должна превышать 6 мм при шаге не менее 600 мм.
Таблица 9 - Базовые программы прокатки холоднокатаной низкоуглеродистой стали 08Ю и 08пс на 4-клетевом стане 1400
|
Марка стали |
Номер клети |
Натяжение полосы, МПа |
Толщина полосы, мм |
Относительное обжатие, % |
Суммарное обжатие, % |
Скорость прокатки, м/с |
Коэффициент трения |
Также на поверхности полосы не допускаются пятна загрязнений, поджоги, царапины и отпечатки от валков, выходящие за 1/2 допуска по толщине. Выступание отдельных витков в рулоне должно быть не более 5 мм, кроме внутреннего и наружного витков. Прокатанный рулон обвязывается, маркируется и передаётся на агрегат подготовки холоднокатаных рулонов.
Преимущества
За счет соединения рулонов стальной полосы перед их заправкой в стан, непрерывный стан-тандем холодной прокатки имеет следующие преимущества:
- Высокая производительность
- Оптимизированный выход годного
- Сниженный расход валков
- Гибкость производства
- Строгие допуски на толщину, профиль и качество поверхности полосы
- Низкие затраты на эксплуатацию, техническое обслуживание и минимальное время простоя
- Малое кол-во операторов
- Малый объем материала вне допусков
- Отсутсвие проблем, связанных с заправкой полосы
Особенности
Стан-тандем включает в себя от трех до шести прокатных клетей, располагающихся последовательно, для постепенного обжатия полосы по толщине за один проход. В конце входной секции линии непрерывного стана-тандема установлен сварочный агрегат и накопитель полосы для последовательного соединения рулонов травленой горячекатаной полосы. Вместе с комплексной системой автоматизации, это образует мощный и высокопроизводительный стан, который обеспечивает высокий уровень качества продукции и стабильность производственного процесса. Стан обеспечивает высокую эффективность производства и используется для производства широкого диапазона сталей, от конструкционных сталей общего назначения до высококачественных сталей для автомобильных панелей и т.д.
Все чаще для автомобильных сталей требуется тонкий металл с высокой прочностью на растяжение, чтобы не увеличивать вес транспортного средства и, следовательно, улучшить расход топлива. По этой причине от прокатных станов требуется увеличение производительности и повышение качества продукции. Чтобы решить данную задачу был разработан стандарт, по которому непрерывный 5-клетьевой стан-тандем холодной прокатки, в котором используются 6-валковые прокатные клети с универсальным контролем профиля, объединили с линией травления.
Особенности прокатного стана с универсальным контролем профиля:
- Изгиб рабочих валков
- Изгиб промежуточных валков
- Сдвижка промежуточных валков
- Высокая степень обжатия
- Точный контроль профиля полосы
- Стабильность эксплуатации
- Сокращение резерва валков
- Увеличение выхода годного (за счет уменьшения утонения кромки полосы)
Чтобы справиться с высокой скоростью выдачи прокатанной полосы используется моталка карусельного типа, которая сматывает полосу на выходе из прокатного стана. Моталка имеет две барабана. Это позволяет выполнять обрезку полосы по завершению смотки в рулон и также позволяет наматывать следующую полосу на второй барабан без остановки стана.
Производительность и качество продукции в значительной степени зависят от качества автоматизации, управления процессом и доступных функций оптимизации процесса.
Чтобы добиться максимальной производительности на предприятии, Primetals Technologies предлагает дополнительные специальные решения по оптимизации для дальнейшего повышения эффективности производства и качества полосы, помимо стандартизированной высокопроизводительной системы автоматизации.
Максимизация пропускной способности с:
- OGO - Оптимизация несортимента для интегрированного процесса прокатки
- Адаптация и настройки на основе нейронной сети, гарантирующие высокую гибкость продукта и простое расширение для производства новых материалов.
- Оптимизированная прокатка сварного шва, обеспечивающая гибкое производство и минимальное отклонение от нормы
Транскрипт
1 Обработка материалов давлением 4 (25), УДК Максименко О. П. Романюк Р. Я. ОЦЕНКА УСТОЙЧИВОСТИ ПРОЦЕССА ПРОКАТКИ ЖЕСТИ НА СТАНЕ 1400 КарМК В работах , на основе анализа средней результирующей горизонтальных контактных сил, которая действует в очаге деформации, разработана методика оценки продольной устойчивости процесса прокатки. Согласно данной методике, по эпюрам (теоретическим или экспериментальным) контактных напряжений рассчитываются графики изменения результирующего горизонтального напряжения, а также текущей результирующей горизонтальных контактных сил по длине зоны контакта. На основе последнего графика и определяется средняя результирующая горизонтальных контактных сил Q cp. Если эта сила положительна, то процесс прокатки будет протекать устойчиво, если отрицательна то устойчивый процесс невозможен, и при равенстве Q cp нулю наступают предельные условия деформации. Таким образом, можно оценить устойчивость процесса при любых параметрах прокатки, а также проверить устойчивость процесса при разработке новых или изменения существующих режимов деформации. Целью настоящей работы является оценка устойчивости процесса прокатки при производстве жести на стане 1400 Карагандинского металлургического комбината. Цех жести КарМК предназначен для производства луженой жести, чёрной жести, стальных листов кровельной и конструкционной стали. В сортамент готовой продукции цеха входят белая жесть толщиной 0,15 0,36 мм, в том числе жесть, получаемая методом двойной прокатки и стальные полосы толщиной 0,25 0,6 мм. Прокатку жести ведут на шестиклетьевом стане 1400 бесконечной холодной прокатки. Для производства тонкой жести 15 используется метод двойной прокатки, суть которого состоит в прокатке на шестиклетьевом стане, а затем, после отжига, на 2-х клетьевом прокатно-дрессировочном стане. Оценку устойчивости процесса деформации на стане 1400 КарМК будем проводить на примере прокатки жести 22, производимой на шестиклетьевом стане, поэтому ограничимся рассмотрением характеристик только этого стана. Краткая техническая характеристика стана приведена в табл. 1. Таблица 1 Техническая характеристика шестиклетьевого стана 1400 Диаметр рабочего валка, мм Диаметр опорного валка, мм Длина бочки валков, мм 1400 Максимальная скорость прокатки, м/с 33 Допустимое значение силы прокатки, МН 20 Существующий режим обжатий и энергосиловые параметры при производстве жести толщиной 0,22 мм приведены в табл. 2 (колонки 1 9). Анализ устойчивости процесса прокатки в каждой клети начинается с расчёта эпюр контактных напряжений. Теоретически их можно получить при совместном решении дифференциального уравнения равновесия Т. Кармана и модели трения (рис. 1). Эта модель состоит из трёх участков: 2 участка, где выполняется закон Кулона (кривая 1 и 3) и зона, где осуществляется плавный переход от максимальных значений удельных сил трения к минимальным (кривая 2).
2 Обработка материалов давлением 4 (25), Таблица 2 Существующий режим обжатий и энергосиловые параметры при производстве жести 22 клети h 0,мм h мм Δ h, мм ε, % q0, МПа 1, q1, МПа р ср, МПа Р, МН Q ср, кн,4 2,11 0,29 12,11 1,29 0,4 11,4 3 1,29 0,79 0,5 38,22 10,3 4 0,79 0,49 0,95 3,7 5 0,49 0,345 0,39 5,6 6 0,345 0,22 0,125 36,98 20,2 Рис. 1. Модель трения с учетом зоны прилипания В общем случае данную модель трения можно представить в виде: px f y, при α > ϕ > ϕ ; t x px ϕ γ = f y, при ϕ > ϕ > ϕ ; (1) ϕ γ px f, при ϕ > ϕ > 0, y где ϕ сечение перехода от закона Кулона, который действует в зоне отставания, к модели, которая описывает зону прилипания; p x безразмерное давление в сечении ϕ ; γ угол нейтрального сечения;
3 Обработка материалов давлением 4 (25), f коэффициент трения в зонах скольжения; y ϕ сечение перехода от закона Кулона, который действует в зоне опережения, к модели, которая описывает зону прилипания. Сечение ϕ выбирается при выполнении следующих условий: величина удельных сил трения в безразмерном виде не должна превышать 0,5, т. е.: t x 0,5 ; (2) средний коэффициент трения, определенный из эпюр контактных напряжений по формуле: α tx dϕ 0 fcp = (3) α px dϕ 0 должен быть максимально приближенный к коэффициенту трения скольжения, которое задается при построениях эпюр, т. е.: f. (4) cp После соединения кривых 1 и 2 (рис. 1), переходим к стыковке кривых 2 и 3. Для этого определяем сечение ϕ, которое является единственным при выполнении вышеприведен- ных условий для ϕ. Проверяем полученную эпюру на выполнение следующего условия: f у t x 0,5. (5) Если это условие не выполняется необходимо возвратиться к выбору сечения ϕ. С использованием ЭВМ это делается достаточно легко. Таким образом, получена эпюра распределения удельных сил трения. Подставив модель (1) в дифференциальное уравнение равновесия, и решив его методом последовательных приближений Рунге-Кутта с граничными условиями: х 0 р q = 1 при р х q = 1 1 при ϕ = 0 (q 0 и q 1 заднее и переднее удельные натяжения), получаем эпюру распределения нормального давления. Далее из эпюр контактных напряжений, согласно методике , находим распределения результирующих горизонтальных напряжений и текущей результирующей горизон- ϕ = α, и тальных контактных сил Q х, а затем рассчитываем силу Q cp. Расчёт средней результирующей горизонтальных контактных сил Q cp проводим для каждой клети стана 1400 КарМК при производстве жести 22. Полученные результаты занесены в табл. 1 (колонка 10). Расчёты показали, что в третьей клети сила Q < 0, т. е., согласно , в этом случае устойчивый процесс прокатки невозможен. Эпюры контактных и результирующих горизонтальных напряжений, а также текущей результирующей горизонтальных контактных сил Q х для этой клети приведены на рис. 2. cp
4 Обработка материалов давлением 4 (25), а б в г Рис. 2. Эпюры изменения по длине очага деформации контактных (а, б) и горизонтальных напряжений (в), а также силы Q х (г) по существующему режиму Как видно из рис. 2, на границах зоны контакта нормальные давления меньше единицы в результате действия растягивающих напряжений (рис. 2, а), а значения Q х в этих же сечениях (рис. 2, г) соответствуют величинам сил переднего и заднего натяжения. Стоит также заметить, что в зоне, которая находится вблизи выхода металла из валков, имеется сечение, в котором Q х = 0 (рис. 2, г). В этом случае х р 1 2 k = σ, поэтому х 0 2 k =, σ Q х вн = 0 (х внутреннее горизонтальное напряжение, Q х вн текущая продольная внутренняя сила) и, следовательно, 2Q x = Q х вн = 0 . Далее по направлению прокатки Q х становится отрицательной (рис. 2, г, пунктирная линия). Но т. к. в этой области действуют удельные растягивающие напряжения (рис. 2, а), а направление действия их совпадает с направлением прокатки, следовательно, необходимо в этой зоне изменить знак сил Q х на про- тивоположный (рис. 2, г, сплошная линия). Замена знака силы Q х в этой области объясняется тем, что горизонтальные проекции напряжений х по всей длине зоны контакта имеют р одно и то же направление (против хода прокатки).
5 Обработка материалов давлением 4 (25), Итак, процесс прокатки в третьей клети является неустойчивым ввиду низкой шероховатости поверхности валков, а, следовательно, и низкого коэффициента трения (f y = 0,035 0, 04), и осуществляется за счёт натяжения 4 клети. В остальных клетях, согласно с расчётами, процесс является устойчивым. Ведение процесса прокатки в неустойчивом режиме в третьей клети нежелательно, поскольку малейшее изменение коэффициента трения может привести к аварийным ситуациям на стане или отразиться на качестве проката (утяжка, нарушение геометрии и др.). Поэтому, используя методику , выполнено изменение существующего режима обжатий с целью получения устойчивого процесса прокатки во всех клетях. При этом удельные натяжения и шероховатости поверхности валков остались без изменения. Предлагаемый режим обжатий и результаты расчёта энергосиловых параметров приведены в табл. 3. Таблица 3 Предлагаемый режим обжатий и результаты расчёта энергосиловых параметров при производстве жести 22 клети h 0,мм h 1, мм Δ h, мм ε,% р ср, МПа Р, МН Q ср, кн,4 2 0,4 16,5 61,2 0,5 14,3 97,1 3 1,2 0,75 0,45 37,4 17,7 4 0,75 0,45 0,3 13,4 59,4 5 0,45 0,35 0,1 22,2 1026,8 9,3 16,8 6 0,35 0,22 0,13 37,1 1153,7 11,2 22,6 Сравнивая предлагаемый режим деформации с существующим, заметим, что наибольшие изменения произошли в первой клети, в сторону увеличения обжатия, и в пятой в сторону уменьшения. При этом энергосиловые параметры существенно не изменились и усилия прокатки не превышают допустимых значений. Что касается третьей клети, то здесь предлагается уменьшить обжатия с ε = 38,8 % (Δh = 0, 5 мм) до ε = 37,5 % (Δh = 0, 45 мм) и, в результате этого, средняя результирующая контактная сила будет положительна и способствовать устойчивому ведению процесса прокатки. Эпюры изменения по длине очага деформации контактных и результирующих горизонтальных напряжений, а также силы в третьей клети по предлагаемому режиму приведены на рис. 3. Как видно из рис. 3, г, положительная область изменения силы > Q х Q х является большей, чем отрицательная, поэтому Q ср 0 и процесс является устойчивым. Таким образом, можно рекомендовать данный режим обжатий для прокатки жести толщиной 0,22 мм на стане 1400 КарМК. Отличительной особенностью предлагаемого режима, по сравнению с существующим, является устойчивое ведение процесса прокатки во всех клетях стана. ВЫВОДЫ Используя методику оценки продольной устойчивости процесса деформации, проанализирована стабильность процесса прокатки при производстве жести толщиной 0,22 мм на стане 1400 КарМК. Показано, что в третьей клети процесс прокатки является неустойчивым. Ведение процесса деформации обеспечивается за счёт натяжения 4 клети. Для обеспечения стабильности процесса прокатки на стане предложены режимы обжатий, при которых будет осуществляться устойчивый процесс деформации во всех клетях.
6 Обработка материалов давлением 4 (25), а б в г Рис. 3. Эпюры изменения по длине очага деформации контактных (а, б) и горизонтальных напряжений (в), а также силы Q х (г) по предлагаемому режиму ЛИТЕРАТУРА 1. Максименко О. П. Оценка устойчивости процесса прокатки по опытным эпюрам контактных напряжений / О. П. Максименко, Р. Я. Романюк // Металлургическая и горнорудная промышленность С Максименко О. П. Анализ равновесия сил в очаге деформации при простом процессе прокатки / О. П. Максименко, Р. Я. Романюк // Вісник Національного технічного університету України «КПІ». К. : НТУУ «КПІ», С (Серія «Машинобудування»). 3. Максименко О. П. Исследование средней результирующей горизонтальных сил в очаге деформации при прокатке / О. П. Максименко, Р. Я. Романюк // Изв. вуз. Чёрная металлургия С Василев Я. Д. Производство жести методом двойной прокатки / Я. Д. Василев, А. В. Дементиенко, С. Г. Горбунков. М. : Металлургия, с. Максименко О. П. д-р техн. наук, проф. ДГТУ; Романюк Р. Я. аспирант ДГТУ. ДГТУ Днепродзержинский государственный технический университет, г. Днепродзержинск.
Обработка материалов давлением 2 (2), 2009 246 УДК 62.77.0 Максименко О. П. Романюк Р. Я. АНАЛИЗ РАВНОДЕЙСТВУЮЩЕЙ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СИЛ ПО ОПЫТНЫМ ЭПЮРАМ КОНТАКТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ В работах [ 3] показано, что
ISSN 276-25. Обработка материалов давлением. 23. 3 (36) 8 УДК 62.77.23 Василев Я. Д. Завгородний М. И. Самокиш Д. Н. Замогильный Р. А. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕЙТРАЛЬНОГО УГЛА ПРИ ХОЛОДНОЙ ПРОКАТКЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
УДК 621.771.1.23 Я.Д. Василев Д.Н. Самокиш Национальная металлургическая академия Украины (г. Днепропетровск) МОДЕЛИРОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ НАТЯЖЕНИЯ НА МОЩНОСТЬ ПРОЦЕССА ХОЛОДНОЙ ПОЛОСОВОЙ ПРОКАТКИ В работах
Прокатне вироництво 3. С помощью полученных решений проанализированы процессы ораотки металлов давлением, показано влияние граничных условий задачи на силовые параметры пластического формоизменения. 4.
ISSN 2076-25. Обработка материалов давлением. 207. (44) 99 УДК 62.77.04 Максименко О. П. Присяжный А. Г. Кухарь В. В. Кузьмин Е. В. ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ МОМЕНТА ПРИ ПРОКАТКЕ С НАТЯЖЕНИЕМ ПОЛОСЫ Одним из
УДК 61.771 В.А.иколаев, А.А.Васильев ОЛОДАЯ РОКАТКА ОЛОС С ОДОВАЛКОВЫМ РИВОДОМ Запорожская государственная инженерная академия аведено результаты теоретичних досліджень параметрів процесу прокатки полоси
РОЗДІЛ «ПРОКАТНЕ ВИРОБНИЦТВО» УДК 539.374..8 DOI.339/59-884.3.8.6 ЧИГИРИНСКИЙ В.В., д.т.н., профессор КОСМИНЕНКО С.А., магистр ХАЛЯВКА М.А., магистр ЛЕВИЦКАЯ В.А.*, преподаватель Днепровский государственный
Министерство образования и науки Украины Днепродзержинский государственный технический университет «ДГТУ» О. П. МАКСИМЕНКО Д. И. ЛОБОЙКО М. К. ИЗМАЙЛОВА ПРОДОЛЬНАЯ УСТОЙЧИВОСТЬ ПОЛОСЫ В ВАЛКАХ С АНАЛИЗОМ
ISSN 2076-2151. Обработка материалов давлением. 2012. 1 (30) 169 РАЗДЕЛ III ПРОЦЕССЫ ОБРАБОТКИ ДАВЛЕНИЕМ В МЕТАЛЛУРГИИ УДК 621.771.01 Гарбер Э. А. Кожевникова И. А. Тимофеева М. А. Шалаевский Д. Л. Поспелов
СПОСОБЫ УМЕНЬШЕНИЯ ПРОДОЛЬНОЙ РАЗНОТОЛЩИННОСТИ ПОЛОС НА ШСГП Николаев В.А., Матюшенко Д.А. (Запорожская государственная инженерная академия, г. Запорожье) Рассмотрено влияние на продольную разнотолщинность
МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРНОГО РЕЖИМА РАБОЧИХ ВАЛКОВ ШИРОКОПОЛОСНОГО СТАНА ГОРЯЧЕЙ ПРОКАТКИ Воробей С.А. Институт черной металлургии Национальной Академии наук Украины, Металлтехномаш, старший научный сотрудник,
РОЗДІЛ «ПРОКАТНЕ ВИРОБНИЦТВО» УДК 5393748 DOI 339/59-884386 ЧИГИРИНСКИЙ ВВ дтн профессор КОСМИНЕНКО СА магистр ХАЛЯВКА МА магистр ЛЕВИЦКАЯ ВА преподаватель Днепровский государственный технический университет
Обработка материалов давлением 3 (28), 2011 241 УДК 621.771.001.23 МОДЕЛЬ КЛЕТИ ТОЛСТОЛИСТОВОГО СТАНА Курдюкова Л. А. Козленко Д. А. При разработке новых технологических процессов и отладки уже существующих
Обработка материалов давлением 3 (28), 2011 211 УДК 621.77 Колповский В. Н. Дрожжа П. В. Гладкий Ю. А. Демский Н. Н. ИССЛЕДОВАНИЕ НЕСТАБИЛЬНОСТИ ПРОЦЕССА НЕПРЕРЫВНОЙ ОПРАВОЧНОЙ ПРОКАТКИ ТРУБ Известно,
Румянцев М.И. ПРИМЕРЫ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧ ПО ТЕОРИИ ПРОКАТКИ Методическая разработка для самостоятельной подготовки к вступительному экзамену в магистратуру по направлению 22.04.02 «Металлургия» (профиль «Прокатное
52 / (64), 22 Te teoretical explanation of te rolling process of straps of a variable on lengt of tickness on mobile profiled mandrel is presented. It is sown tat generally te deformation center is divided
РАЗДАЧА ТРУБЧАТОЙ ЗАГОТОВКИ С ОСЕВЫМ ПОДПОРОМ С ЦЕЛЬЮ УВЕЛИЧЕНИЯ ПРЕДЕЛЬНОГО ФОРМОИЗМЕНЕНИЯ Койдан И.М. МГТУ им. Н.Э.Баумана Кафедра "Технологии обработки металлов давлением" Научный руководитель: к.т.н.,
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ НАЦИОНАЛЬНАЯ МЕТАЛЛУРГИЧЕСКАЯ АКАДЕМИЯ УКРАИНЫ На правах рукописи Самокиш Дмитрий Николаевич УДК 6. 77. 3 ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ И РАЗРАБОТКА ЭНЕРГОСБЕРЕГАЮЩИХ
УДК 62.77.06 Путноки А.Ю., Подобедов Н.И. ИДЕНТИФИКАЦИЯ МОДЕЛИ ДИНАМИЧЕСКОГО ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ КЛЕТЕЙ ЧЕРЕЗ ПОЛОСУ ПРИ НЕПРЕРЫВНОЙ ПРОКАТКЕ Вопросам исследования непрерывной прокатки посвящены фундаментальные
УДК61.771.7 Ширяев А.В., Головачева И.В. ИССЛЕДОВАНИЕ КАСАТЕЛЬНОЙ СИЛЫ ПРИ КАЧЕНИИ В УСЛОВИЯХ УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКОГО И ПЛАСТИЧЕСКОГО КОНТАКТА Определение момента сил трения на холостом ходу и при прокатке
Д.А. Павлов, А.А. Богатов, 2012 г. ФГАОУ ВПО «Уральский федеральный университет имени первого президента России Б.Н. Ельцина» г. Екатеринбург ИССЛЕДОВАНИЕ ФОРМОИЗМЕНЕНИЯ МЕТАЛЛА ПРИ ПРОДОЛЬНОЙ ПРОКАТКЕ
В.А. Шилов, Д.Л. Шварц, Р.А. Литвинов, 2012 г. ФГАОУ ВПО «Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина» г. Екатеринбург [email protected] МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА ПРОКАТКИ
ŒæŁ.qxd 04.05.2006 15:28 Page 41 41 Е. Максимов, к. т. н. АНАЛИЗ СУЩЕСТВУЮЩИХ МЕТОДИК ОЦЕНКИ ПЛАНШЕТНОСТИ ПРОКАТЫВАЕМЫХ ПОЛОС, ПРИНЯТЫХ В СТП Снижение расходов на производство и экономия энергетических
УДК 621.771.25 ОСНОВЫ НОВОГО СПОСОБА ШАГОВОЙ ПРОКАТКИ Г.И. Коваль Дальнейшим развитием процессов шаговой прокатки с подачей полосы прокатными валками без применения операции ее кантовки после каждого шага
Расчет элементов стальных конструкций. План. 1. Расчет элементов металлических конструкций по предельным состояниям. 2. Нормативные и расчетные сопротивления стали 3. Расчет элементов металлических конструкций
4 Напряженное состояние в очаге деформации определяется едиными выражениями 5 Указанные исследования показывают что решение в гармонических функциях позволяет определять напряжения для граничных условий
УДК 621.771 Уманский А.А., Мартьянов Ю.А. ЗАКОНОМЕРНОСТИ ОБРАЗОВАНИЯ И РАЗВИТИЯ ПОВЕРХНОСТНЫХ ДЕФЕКТОВ ПРИ ПРОКАТКЕ КАЛИБРОВАННЫХ ВАЛКАХ Сибирский государственный индустриальный университет В статье приведены
181 УДК 621.771.252.04:621.771.06 IIК. 083.133 А.П.Лохматов, А.И.Лещенко, П.В.Токмаков, С.И.Бадюк РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ И ЭФФЕКТИВНОСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ НЕПРИВОДНЫХ РАБОЧИХ КЛЕТЕЙ НА СТАНЕ 150 1 «АМКР» Целью
4 (58), 2010 / 117 The way of forming of variable shape strips with rolling in nondrive waves with rounding by the movable arbor strip is analyzed. The way of rolling with derivation of speeds of deforming
3.2. Прокатка Прокатка технологический процесс пластической деформации заготовок между вращающимися валками путем захвата заготовок за счет сил трения. Взаимное расположение валков и заготовки, форма и
УДК 62.774.2 АНАЛИЗ ВЛИЯНИЯ ШИРИНЫ ШТРИПСА НА ПРОИЗВОДСТВО ТРУБ МАЛОГО И СРЕДНЕГО ДИАМЕТРА. ИССЛЕДОВАНИЕ ФОРМОВКИ ТРУБЫ ИЗ СТАЛИ 09Г2С НА ТРУБОЭЛЕКТРОСВАРОЧНОМ АГРЕГАТЕ 40-33 Сергей Александрович Жаворонков
УДК 6.77.6 Вестник Сибирского государственного индустриального университета () 7 А.Н. Савельев Н.А. Локтева В.С. Королев Сибирский государственный индустриальный университет ОЦЕНКА НАГРУЖЕННОСТИ ЭЛЕМЕНТОВ
Університет». Наукові праці. «Металургія». 008. Випуск10(141) ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ОЧАГА ДЕФОРМАЦИИ ПРИ НЕСТАЦИОНАРНОМ ПРОЦЕССЕ ПРОКАТКИ Крюков Ю.Б. (НИИ «УкрНИИМет» УкрГНТЦ «Энергосталь», г. Харьков)
ISSN 2076-2151. Обработка материалов давлением. 2012. 2 (31) 173 РАЗДЕЛ III ПРОЦЕССЫ ОБРАБОТКИ ДАВЛЕНИЕМ В МЕТАЛЛУРГИИ УДК 679.7.022.13 СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ПРОКАТКИ ТРУДНОДЕФОРМИРУЕМЫХ МАРОК СТАЛЕЙ
MaX.qxd 8..5 6: Page Е. Максимов, к. т. н. УЛУЧШЕНИЕ УЛУЧIЕНИЕ ПЛАНШЕТНОСТИ ПРОКАТЫВАЕМЫХ ПОЛОС в о Плоскость входа Плоскость выхода Рис.. Эпюры коэффициента вытяжки и остаточных продольных напряжений
Равном 0,7 0,8 радиуса детали, относительная высота деталей из АМг6М возросла до h/d = 0,21, а деталей из АМцАМ до h/d = 0,30. Соответствующие расчётные значения h/d составляют 0,20 и 0,291. Выводы. Полученные
Указания к выполнению контрольной работы Пример решения задачи 7 Для стального стержня (рис..) круглого поперечного сечения, находящегося под действием осевых сил F и F и F, требуется:) построить в масштабе
Часть Сопротивление материалов Рисунок Правило знаков Проверки построения эпюр: Эпюра поперечных сил: Если на балке имеются сосредоточенные силы, то на эпюре, должен быть скачок на величину и по направлению
ВЛИЯНИЕ СКОРОСТНОЙ АСИММЕТРИИ НА ЗАГРУЖЕННОСТЬ ЧИСТОВОЙ КЛЕТИ ТОЛСТОЛИСТОВОГО ПРОКАТНОГО СТАНА Клименко И.В., Новиков И. В. (ДонНТУ, г. Донецк, Украина) Основные потребители листопрокатной продукции машиностроение,
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Липецкий государственный технический университет» Утверждаю Директор МИ В.Б.Чупров 2011 г. (Номер
ЗАДАЧИ ДЛЯ КОНТРОЛЬНОЙ РАБОТЫ Основные требования к оформлению контрольной работы Контрольная работа выполняется в рабочих тетрадях, на титульном листе которой должны быть указаны название дисциплины,
УДК 621.778.8 МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ВОЛОЧЕНИЯ ТОНКОЙ СТАЛЬНОЙ ЛАТУНИРОВАННОЙ ПРОВОЛОКИ Дегтярёв А.В. МГТУ им. Г.И. Носова Кафедра машиностроительных и металлургических технологий Научный руководитель:
ISS 076-151. Обработка материалов давлением. 013. 3 (36) 160 УДК 61.771.3 ИССЛЕДОВАНИЕ ИЗМЕНЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ ПОЛОСЫ В ПРОМЕЖУТОЧНОМ ПЕРЕМОТОЧНОМ УСТРОЙСТВЕ НА ШИРОКОПОЛОСНЫХ СТАНАХ ГОРЯЧЕЙ ПРОКАТКИ Коноводов
На правах рукописи ТАРАСОВ Павел Александрович ИССЛЕДОВАНИЕ И МОДЕЛИРОВАНИЕ ЭНЕРГОСИЛОВЫХ ПАРАМЕТРОВ ПРОЦЕССА ГОРЯЧЕЙ ПРОКАТКИ ТОНКИХ ПОЛОС ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ РАБОТЫ ШИРОКОПОЛОСНЫХ СТАНОВ Специальность
УДК 621.771.23.003.1 В.А. Николаев, профессор, д. т. н. С.В. Жученко, аспирант ПРОФИЛИРОВАНИЕ ВАЛКОВ И КАЧЕСТВО ПОПЕРЕЧНОГО ПРОФИЛЯ ПОЛОС Запорожская государственная инженерная академия У статті наведено
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ Национальный аэрокосмический университет им НЕ Жуковского «Харьковский авиационный институт» Кафедра прочности Домашнее задание по дисциплине «Механика материалов
Обработка материалов давлением 3 (28), 20 258 УДК 62.774.00 Рахманов С. Р. Гамидов Ф. Д. Абдуллаев Г. С. СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ КАЛИБРОВКИ ВАЛКОВ РЕДУКЦИОННОГО СТАНА Редукционный стан трубопрокатного агрегата
УДК 6.77 ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ КИНЕМАТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ И МОМЕНТА ПРОКАТКИ ШВЕЛЛЕРА В ДВУХВАЛКОВОМ КАЛИБРЕ Тубольцев А. Г. /к. т. н/ Национальная металлургическая академия Украины Виходячи з умови
Ł Œ.qxd 04.05.2006 15:25 Page 36 36 ОБОРУДОВАНИЕ Современное прокатное производство, наряду с ростом производительности, требует одновременного улучшения качества выпускаемой продукции. Ее конкурентоспособность
Обработка материалов давлением 1 (6), 011 46 УДК 61.431.75 ВЛИЯНИЕ ТРЕНИЯ ПРИ ВЫГЛАЖИВАНИИ НА РАСПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ В ПРИПОВЕРХНОСТНОМ СЛОЕ Титов В. А. Титов А. В. Актуальной научно-технической задачей
ŒæŁ.qxd 31.08.2006 13:07 Page 45 СЕНТЯБРЬ 2006 45 Е. Максимов, к.т.н. ПЛАНШЕТНОСТЬ ЛИСТОВОГО МЕТАЛЛА СВЯЗЬ ДЕФОРМАЦИОННОГО И НОВОГО КИНЕМАТИЧЕСКОГО КРИТЕРИЕВ ПЛАНШЕТНОСТИ ПОЛОС ПРИ ПРОКАТКЕ Одним из важных
ISSN 2076-2151. Обработка материалов давлением. 2013. 4 (37) 74 УДК 621.73 Николаев В. А. СИЛА ПРИ ГОРЯЧЕЙ ДЕФОРМАЦИИ МЕТАЛЛА В ЗАКРЫТЫХ ШТАМПАХ Характер напряженного состояния и особенности течения деформируемого
Лекция 9 (продолжение) Примеры решения по устойчивости сжатых стержней и задачи для самостоятельного решения Подбор сечения центрально-сжатого стержня из условия устойчивости Пример 1 Стержень, показанный
ŒæŁ.qxd 07.09.2005 17:11 Page 11 11 Е. Максимов, к.т.н. УЛУЧШЕНИЕ ПЛАНШЕТНОСТИ И ПОПЕРЕЧНОЙ РАЗНОТОЛЩИННОСТИ ПРОКАТЫВАЕМЫХ ПОЛОС Несмотря на увеличение объема производства синтетических материалов, сталь
Гумерова Х.С., Котляр.М., Петухов Н.П., Сидорин С.Г. ПРИКЛАДНАЯ МЕХАНИКА КОНТРОЛЬНЫЕ ЗАДАНИЯ УДК 5.54 Прикладная механика. Контрольные задания. Учебное пособие / Х.С.Гумерова,.М.Котляр,Н.П.Петухов, С.Г.Сидорин:
Задача 1 Для заданного поперечного сечения, состоящего из равнополочного двутавра (4а ГОСТ 8509-86) и швеллера 4 (ГОСТ 840-89), требуется: 1. Вычертить сечение в масштабе 1: и указать на нем все оси и
МИНОБРНАУКИ РОССИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ «САМАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АЭРОКОСМИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ АКАДЕМИКА С.П. КОРОЛЕВА
Обработка материалов давлением 2 (21), 2009 396 УДК 621.77 Чуев А. А. Данченко В. Н. УЧЕТ ИЗНОСА ВАЛКОВ ПРОШИВНОГО СТАНА ПРИ СОВЕРШЕНСТВОВАНИИ ТЕХНОЛОГИИ ПРОШИВКИ Качество внутренней поверхности труб зависит
Министерство образования Российской Федерации Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Хабаровский государственный технический университет» СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ФОРМЫ И РАЗМЕРОВ ЗАГОТОВКИ И ПЕРЕХОДОВ ОБЖИМА А.А.Юсупов, А.А.Икрамов (Ташкентский государственный технический университет имена Ислама Каримова, г. Ташкент, Узбекистан) Для получения штампованной
Изменение размеров заготовки на начальном этапе гидромеханической вытяжки 77-48211/475895 # 08, август 2012 Попков В. М., Космынина Е. В., Логутенкова Е. В. УДК 621.91 Россия, КФ МГТУ им. Н.Э. Баумана
МАШИНОСТРОЕНИЕ МАТЕРИАЛОВЕДЕНИЕ И МАШИНОВЕДЕНИЕ УДК 621.762 МОДЕЛЬ ДЕФОРМАЦИИ МЕТАЛЛОФТОРОПЛАСТОВОГО ПОЛОСОВОГО МАТЕРИАЛА С. В. ШИШКОВ, Ю. Л. БОБАРИКИН, А. М. УРБАНОВИЧ Учреждение оазования «Гомельский
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ Национальный аэрокосмический университет им. Н.Е. Жуковского «Харьковский авиационный институт» Кафедра прочности Домашнее задание по дисциплине «Механика материалов
Самарский государственный аэрокосмический университет им. академика С.П. Королева Исследование процессов раздачи и отбортовки осесимметричных деталей Лабораторная работа Составитель: проф. Попов И.П. САМАРА
И.В. Копылов, К.В. Волков, А.Ю. Ромадин ОАО «ЕВРАЗ Объединенный Западно-Сибирский металлургический комбинат» ОСОБЕННОСТИ СПОСОБОВ ПРОДОЛЬНОГО РАЗДЕЛЕНИЯ РАСКАТА ПРИ ПРОКАТКЕ АРМАТУРНЫХ ПРОФИЛЕЙ Увеличение
Обработка материалов давлением 1 (26), 2011 183 УДК 621.774.35.016.3 Середа Б. П. Григоренко В. У. Онищенко А. Н. Середа Д. Б. ИССЛЕДОВАНИЕ ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ТРУБ, ПОЛУЧЕННЫХ ПО ПИЛЬГЕРНОЙ ТЕХНОЛОГИИ
Является ООО «СТАН».
Пожалуйста, ВНИМАТЕЛЬНО прочитайте Правила использования материалов нашего ресурса:
ПРАВИЛА ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ИНФОРМАЦИИ САЙТА
Общие положения
Информация, размещенная на данном сайте, предназначена только для ознакомления и некоммерческого использования.
Автор и владелец сайта не несет ответственности за возможные последствия использования размещенной на нем информации в целях, запрещенных действующим международным и российским законодательством. Посещая наш сайт Вы обязуетесь не применять полученную на нем информацию в целях, запрещённых действующим законодательством России.
Некоторые страницы сайта могут содержать ссылки на сторонние сайты, принадлежащие третьим лицам. Данные ссылки размещаются исключительно для удобства пользователей и мы не можем дать никаких гарантий относительно характера содержания данных сайтов, достоверности и точности размещаемой на них информации, а также их доступности для пользователей.
Правила копирования и цитирования материалов с сайта . Все ресурсы настоящего сайта, включая текстовое и графическое содержание, структуру и оформление страниц, защищены российскими и международными законами и соглашениями об охране авторских прав и интеллектуальной собственности (см. статьи 1259 и 1260 главы 70 части IV «Авторское право» Гражданского Кодекса Российской Федерации от 18 декабря 2006 года N 230-ФЗ (далее – ГК РФ).
Пользователи сайта имеют право использовать размещенные на этом сайте материалы лишь в некоммерческих целях. При этом обязательным является сохранение всех авторских прав, а также установка активной гиперссылки на оригинал (). Запрещено использование любых материалов и любой информации сайта в коммерческих целях, если на эти действия нет письменного согласия владельца и автора сайта. Копирование информации в других целях, а также несоблюдение указанных условий будет истолковано как присвоение авторских прав на текстовую и иную скопированную информацию.
Цитирование размещенных на этом сайте материалов, являющихся объектом авторских прав, является правомерным, если оно осуществляется в соответствии с правилами п.п.1) п.1 ст. 1274 ГК РФ. При копировании материалов с нашего сайта и их размещении на других сайтах необходимо соблюдение следующей процедуры:
Каждый материал должен сопровождаться активной гиперссылкой на наш сайт. При этом, ссылка может вести на домен или на ту страницу, с которой Вы скопировали наши материалы (на Ваше усмотрение);
В случае неправомерного использования материалов сайта Вы будете нести материальную ответственность, предусмотренную статьей 1301 ГК РФ, в размере от десяти тысяч рублей до пяти миллионов рублей, определяемом по усмотрению суда.
Владелец сайта вправе направить письменную жалобу владельцу хостинга (сервера), на котором расположен сайт-нарушитель – с просьбой воздействовать на нарушителя, вплоть до расторжения договора хостинга (в соответствии с правилами всех хостинг-провайдеров, на сайтах запрещена публикация любых материалов, нарушающих авторское право их владельцев).
Владелец сайта вправе направить письменные жалобы в администрации поисковых систем, что в соответствии с их правилами (см. например правила компании Google: «Закон о защите авторских прав в цифровую эпоху») может повлечь удаление или отключение доступа к материалу, заявленному в качестве объекта нарушения.
Пользуясь данным сайтом, Вы выражаете свое согласие с установленными настоящими Правилами запретами на неправомерное использование информации. Автор и владелец сайта оставляет за собой право по своему усмотрению в любое время изменять, добавлять или удалять любые части настоящих Правил.